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FVA Workbench KnowledgeBase

Stirnradgeometrie

Anforderungen

An Getriebe in der Antriebstechnik werden grundsätzlich folgende Anforderungen gestellt:

  • Ein Getriebe dient zur Leistungs- und Bewegungsübertragung. Dabei soll zusätzlich über die Übersetzung meist eine Wandlung von Drehmoment und Drehzahl stattfinden.

  • Die Leistungs- und Bewegungsübertragung soll möglichst gleichförmig sein und eine geringe Schwingungsanregung aufweisen.

  • Durch eine hohe Leistungsdichte (z.B. Drehmoment pro kg) soll eine Kosteneffizienz gewährleistet werden.

  • Die Leistungsübertragung soll einen hohen Wirkungsgrad aufweisen.

  • Die verwendeten Bauteile sollen einfach und in Serienfertigung herstellbar sein.

  • Die Betriebssicherheit muss hoch sein.

Für achsparallele Antriebe erfüllen evolventische Stirnradverzahnungen diese Anforderung in hohem Maße und werden deshalb dort überwiegend eingesetzt.

Abbildung 13. Evolventische Stirnradverzahnung
Evolventische Stirnradverzahnung

(1) Evolvente



Evolventenverzahnung

Die günstigen Eigenschaften von Stirnrädern lassen sich aus der evolventischen Form der Zähne ableiten. Diese lässt sich durch die so genannte Fadenkonstruktion erklären, bei der sich die Evolvente aus der Abwicklung eines Fadens von einem Zylinder ergibt.

02_Fadenkonstruktion_einer_Evolvente.PNG

Fadenkonstruktion einer Evolvente

(1) Evolvente

(2) Faden

(3) Grundkreis

Bei einem realen Zahnrad wird die evolventische Zahnflanke in gleicher Weise durch das Abwälzen eines Verzahnungswerkzeugs mit schräger Schneide (Eingriffswinkel α > 0) auf dem Teilkreis erzeugt. Dabei ergibt sich der Grundkreis, an dem die Berührnormale die Flanke tangiert, aus dem Teilkreis mal dem Kosinus des Eingriffswinkels.

Ein vollständiges Zahnrad ergibt sich dann aus dem Zusammenfügen mehrerer so erzeugter Evolventen in gleichmäßigen Abstand entsprechend der Anzahl der Zähne.

Tabelle 4. Konstruktion eines gesamten Stirnrades durch mehrere Evolventen
Abbildung 14. Genutzter Bereich der Evolvente
Genutzter Bereich der Evolvente

genutzter Bereich der Evolvente = Zahnflanke

(1) Evolvente

(2) genutzter Bereich der Evolvente



Abbildung 15. Weitere Flanken
Weitere Flanken

Anzahl der Flanken z

Modul m = d/z

Teilung p = m*pi

Eingriffsteilung pe

(3) Grundkreis db

(4) Teilkreis d



Abbildung 16. Rückflanken
Rückflanken

Zahndicke s

Zahnweite W





Je nach Größe der Zähne lassen sich unterschiedlich viele Zähne über dem Umfang verteilen. Als Maß für die Größe der Zähne ist der so genannte Modul(mn) definiert, welcher sich aus dem Teilkreis geteilt durch die Zähnezahl ergibt. Aus Zähnezahl und Modul ergibt sich dann dann die grundsätzlich Baugröße eines Zahnrades. Um für die Zahnform weitestgehend unabhängig von der Zähnezahl zu bleiben, werden Verzahnungsdaten, z.B. die Zahnhöhen, in vielen Fällen bezogen auf den Modul angegeben.

Stirnmodul

Gleichung 1.
mt=dz m_t=\frac{d}{z}


Normalmodul

Gleichung 2.
mn=mt*cos(β) m_n=m_t*\cos(\beta)


Die Vorteile der Evolventenverzahnung ergeben sich aus den beschriebenen, konstruktiven Eigenschaften der Evolventenverzahnung, die den oben genannten Anforderungen an ein Getriebe entsprechen:

  • Stirnräder übertragen das Drehmoment durch Formschluß und besitzen damit eine hohe Leistungsdichte, eine geringe Reibung und damit einen hohen Wirkungsgrad sowie eine hohe Betriebssicherheit.

  • Da die Berührnormale der Evolvente immer den Grundkreis tangiert, ist die Zahnnormalkraft raumfest und zeigt für alle Eingriffstellungen immer entlang der Eingriffstrecke. Damit ergibt sich aus der Geometrie und Kinematik einer Evolventenverzahnung (ohne Betrachtung der elastischen Zahnverfromungen unter Last) keine Schwingungsanregung. Dies gilt auch bei Achsabstandsveränderungen durch Toleranzen oder Verformungen.

  • Die Kinematik der Abwälzbewegung kann im Herstellprozess mechanisch abgebildet werden. Damit ist eine relativ einfache Herstellung bei hoher Genauigkeit möglich. Es können Zahnräder mit unterschiedlichen Zähnezahlen mit dem gleichen Werkzeug hergestellt werden.

  • Die Geometrie und die Kinematik ist durch einfache Formelzusammenhänge beschreibbar, sodass absicherte und genormte Tragfähigkeitsnachweise verfügbar sind.

Bezugsprofil

Üblicherweise werden die herstellrelevanten Verzahnungsdaten für das so genannte Bezugsprofil angeben. Dabei entspricht das Bezugsprofil der auf einem unendlich großen Durchmesser abgewälzten Verzahnung. Das Bezugsprofil ist damit zahnstangenförmig und besitzt gerade Flanken, wobei die Kopf- und Fußlinie des Bezugsprofils den Kopf- bzw. Fußkreisdurchmesser der Verzahnung tangiert, sodass die Zahnhöhe des Bezugsprofils der Zahnhöhe der Verzahnung entspricht. Genauso wie für ein Zahnrad lässt sich das Bezugsprofil auch für ein Herstellwerkzeug definieren. Das Bezugsprofil des Herstellwerkzeugs enstpricht dem Gegenstück der Verzahnungswerkzeugs. Es ist zu beachten, dass dabei der Zahnkopf des Verzahnungsbezugsprofils dem Zahnfuß des Werkzeugbezugsprofils enstpricht und umgekehrt.

04_1_Bezugsprofil.PNG

(1) Bezugsprofil

(2) Kopflinie

(3) Fußlinie

04_2_Bezugsprofil.PNG

Verzahnungsbezugsprofil

04_3_Bezugsprofil.PNG

Werkzeugbezugsprofil

Die Verwendung von Bezugsprofile soll die Anzahl der verwendeten Verzahnungswerkzeuge minimieren und liefert gleichzeitig durch das geradflankige Profil eine einfachere Definition der Geometriegrößen. Bezugsprofile für Verzahnungen im allgemeinen Maschinenbau sind in DIN 867 und für Verzahnungen in der Feinwerktechnik in DIN 58400 genormt. In der FVA-Workbench können auch von diesen Normen abweichende Geometrien definiert werden.

Abwälzsimulation

Die Bestimmung der Verzahnungsgeometrie von Stirnrädern basiert in der FVA-Workbench auf der Abwälzsimulation von ein oder zwei vorgegebenen Verzahnungswerkzeugen. Dies entspricht der oben geschilderten Kinematik bei der Erzeugung einer Evolvente. Bei Stirnrädern wird eine zur Wälzgeraden schrägstehende Schneide verwendet. Damit wird immer noch eine Evolvente erzeugt. Das Abwälzen erfolgt aber nicht mehr am Grundkreis sondern am Teilkreis. Der Teilkreisdurchmesser ergibt sich damit zu:

Gleichung 3.
d=dbcos(α) d=\frac{d_b}{\cos(\alpha)}


Abbildung 17. senkrechte Schneide
senkrechte Schneide

senkrechte Schneide



Abbildung 18. schräge Schneide
schräge Schneide

schräge Schneide



(1) Evolvente

(2) Werkzeug

(3) Wälzgerade

(4) Grundkreis db

(5) Teilkreis d

Abwaelzen.png

Abwälzkinematik bei der Zahnradherstellung

In der FVA-Workbench können für die Vor- und Fertigverzahnung sowohl gradflankige Werkzeuge (wie z.B. Fräser, Hobelkämme) oder evolventische Schneidräder nach DIN 3960 definiert werden.

Werkzeug_mit_und_ohne_Kantenbrechflanke.png

Gradflankiges Werkzeug mit (links) und ohne (rechts) Kantenbrechwinkel αKn0.

Werkzeug_mit_Protuberanz.png

Gradflankiges Werkzeug mit Protuberanz

Schneidrad_1.PNG

Schneidrad ohne Kantenbrechflanke und Kopfkantenbruch (links)

Schneidrad mit Kantenbrechflanke und Kopfkantenbruch (rechts)

Schneidrad_2.PNG

Schneidrad mit Protuberanz und Kopfabrundung

Die Beschreibung der Werkzeuge erfolgt dabei über die Eingabe der Daten des Werkzeugbezugsprofils. Da das Bezugsprofil des Verzahnungswerkzeugs das Gegenprofil zum Verzahnungsbezugsprofils darstellt, ist zu beachten, dass die Zahnkopfhöhe des Werkzeugbezugsprofils der Zahnfußhöhen des dazugehörigen Zahnrades entspricht und umgekehrt. Es ist darüber hinaus möglich, eine von der Profilbezugslinie abweichend Messlinie zu definieren, auf die sich die eingegeben Werkzeughöhen beziehen.

Wkz_definition.png

Bestimmungsgröße des Werkzeugbezugsprofiles

Neben den Werkzeughöhen ist die Kopfabrundung des Verzahnungswerkzeugs vorzugeben. Hier kann auch die automatische Bestimmung eines vollausgerundeten Werkzeugkopfs ausgewählt werden.

Kopfabrundung.png

Werkzeugkopfabrundung

Wird ein Zahnrad durch zwei Abwälzvorgänge hergestellt, ergibt sich durch den Schleifabtrag beim Fertigverzahnen eine Kerbe im Zahnfuß. Dies kann durch die Vorgabe einer Protuberanz am Vorverzahnungswerkzeug verhindert werden. Durch die Verbreitung des Werkzeugkopfs wird beim Vorverzahnen ein Unterschnitt erzeugt, der dann dafür sorgt, dass das Fertigverzahnungswerkzeug nicht in Kontakt mit der Zahnfußausrundung kommt. Wenn Protuberanzbetrag in der gleichen Größenordnung liegt wie der Schleifabtrag, kompensieren sich beide Effekte.

Protuberanz.png

Zahnprofil mit und ohne Protuberanzwerkzeug

Zahnfußausrundung

Die Zahnfußausrundung wird durch den Werkzeugkopf erstellt, wobei die Werkzeugkopf eine so genannte Trochoide (Schleifenevolvente) beschreibt. Für Verzahnungen ohne Unterschnitt schließt sich die Zahnfußausrundung tangential an die Flankenevolvente an.

Abbildung 19. Erzeugung der Zahnfußausrundung durch den Werkzeugkopf
Erzeugung der Zahnfußausrundung durch den Werkzeugkopf

(1) Werkzeug

(2) Evolvente

(3) Wälzgerade

(4) Teilkreis

(5) Zahnfußausrundung

(6) Werkzeugkopfrundung



Bei sehr kleinen Zähnezahlen, stark negativen Profilverschiebungen oder bei der Verwendung von Protuberanzwerkzeugen wird ein Unterschnitt erzeugt, sodass kein tangentialer Übergang zwischen der Flankenevolvente und der Zahnfußausrundung mehr vorliegt. Wir der Unterschnitt zu groß, so führt dies zu einer Reduzierung des Zahnfußquerschnitts und damit zu einer Schwächung des Zahnfußes sowie zu einer Verkürzung der Evolvente.

Abbildung 20. Verzahnung mit Unterschnitt
Verzahnung mit Unterschnitt

(1) Werkzeugkopfbahn



In diesen Fällen kann durch eine Verkleinerung der Werkzeugkopfhöhe oder eine positivere Profilverschiebung Abhilfe geschaffen werden.

Profilverschiebung

Über die Wahl der Profilverschiebung kann bestimmt werden, aus welchem Bereich der Evolvente die Zahnflanke besteht, indem die Profilbezugslinie (auf die sich die Zahnhöhen beziehen) um den Betrag der Profilverschiebung verschoben wird.

Tabelle 5. Änderung der Zahnform durch positive oder negative Profilverschiebung
Abbildung 21. Positive Profilverschiebung
Positive Profilverschiebung

(1) Werkzeugkopfbahn



Abbildung 22. Negative Profilverschiebung
Negative Profilverschiebung


Bei positiver Profilverschiebung wird das Werkzeug nach außen verschoben. Damit ergeben sich folgende Änderungen der Zahnform:

  • Spitzer Kopf (Gefahr des Kopfbruchs)

  • Dicker Zahnfuß (höhere Zahnfußtragfähigkeit)

  • Größere Krümmungradien (höhere Flankensicherheit)

Bei negatver Profilverschiebung wird das Werkzeug nach innen verschoben. Damit ergeben sich folgende Änderungen der Zahnform:

  • Dickerer Kopf (geringere Gefahr des Kopfbruchs)

  • Dünnerer Zahnfuß, Unterschnitt (niedrigere Zahnfußtragfähigkeit)

  • Kleinere Krümmungradien (niedrigere Flankensicherheit)



Bei gegebener Profilverschiebungssumme lassen sich die Profilverschiebungen in der FVA-Workbench nach folgenden Kriterien automatsich bestimmen:

  • Empfehlung nach DIN 3992

  • Gleiche Zahnfußspannung

  • Gleiche maximale Gleitgeschwindigkeiten

  • Gleiche Wälzpressung

Neben diesen Kriterien können die Profilverschiebungen auch über die Vorgabe folgender Prüfmaße definiert werden:

  • Zahnweite und Messzähnezahl

  • Diametrales Maß und Messkugeldurchmesser

  • Zahndickensehne und Höhe über der Zahndickensehne

Kopfkreisdurchmesser

Der Kopfkreisdurchmesser von Stirnädern ist meist bereits durch den Außendurchmesser des zu bearbeitenden Werkstücks vorgegeben und wird üblicherweise nur bei kleinmoduligen Verzahnungen direkt mit dem Verzahnungswerkzeug gefertigt. Neben der Bestimmung des Kopfkreises durch das Werkzeug und als Direkteingabe lässt sich der Kopfkreis in der FVA-Workbench auch automatisch nach DIN 3960 oder DIN 867 oder durch Vorgabe eines Kopfhöhenfaktors ermitteln. Grundsätzlich lässt sich mit einem größeren Kopfkreisdurchmesser eine größere Überdeckung erreichen, wobei dies durch folgende Kriterien begrenzt wird:

  • Minimale Zahndicke am Zahnkopf sa. Durch eine zu geringe Zahnkopfdicke wird dort der Zahnquerschnitt reduziert, was zu einem Abbrechern der Zahnköpfe führen kann. Bei randschichtgehärteten Verzahnungen kann es darüber hinaus zu einer lokalen Überhärtung kommen, was die Bruchgefahr weiter erhöht.

  • Minimales Zahnkopfspiel. Es muss eine minimale Abstand des Zahnkopfes zum Zahnfußkreisdurchmesser des Gegenrades gewährleistet bleiben, damit es dort auch bei ungünstigen Toleranzlagen nicht zu einem Kontakt kommt.

  • Eingriffsstörungen im Zahnfuß des Gegengrades. Abhängig von der Zahnfußgestaltung des Gegenrades kann es bei einem zu großen Kopfkreisdurchmesser auch zu einem Kontakt in der Zahnfußausrundung oberhalb des Fußkreises kommen.

In der FVA-Workbench werden diese Bedingungen unter Berücksichtigung der vorgegebenen Toleranzen und der lastabhängigen Verformungen des Getriebesystems abgeprüft und es erfolgt eine entsprechende Warnmeldung an den Benutzer.

Verzahnungsqualität

Die für Stirnräder zulässigen Toleranzen werden durch die Vorgabe der Verzahnungsqualität bestimmt. Die entsprechenden Abweichung sind in folgende Gruppen gegliedert:

  • Profilabweichungen

  • Flankenlinienabweichung

  • Zahndickenabweichungen

  • Teilungsabweichungen

  • Rundlaufabweichungen

In der FVA-Workbench können diese Abweichungen entsprechend Ihrer Verzahnungsqualiät nach ISO 1328 (1995 und 2013) sowie nach DIN 3960 berechnet und ausgegeben werden.

Abmaße und Flankenspiel

Für die meisten Anwendungen muss auch bei ungünstigen Toleranzlagen sichergestellt sein, dass genügend Rückflankenspiel vorhanden ist, um ein Klemmen der Verzahnung zu verhindern. Dies wird durch die Definition von geeigneten unteren und oberen Zahnweitenweitenabmaßen für die Fertigung erreicht. In der FVA-Workbench können dazu die in DIN 3967 angegeben Abmaß-Toleranzreihen ausgewählt oder auch benuzterspezifische Werte eingegeben werden. Das minimale und maximale Flankenspiel ergibt sich dann durch dieses Zahnweitenabmaße in Kombination mit der Toleranz des Achsabstands. Die Achsabstandsabmaße können dabei über die Vorgabe des Toleranzgrades für das Toleranzfeld je nach DIN 3964 oder als Direkteingabe bestimmt werden. Zusätzlich wird überpüft, wie sich der Achsabstand und damit das Flankenspiel durch elastische Verformungen im Getriebe ändert. Reduziert sich das Flankenspiel bis auf Null, wird eine entsprechende Warnung ausgegeben.

Prüfmaße

In der Praxis ist es wichtig, dass die gefertigten Zahnräder auch den rechnerisch geforderten Toleranzen entsprechen. Dies kann über die folgenden, bereits bei der Definition der Profilverschiebung angesprochenen, Prüfmethoden ermittelt werden:

Tabelle 6. Messmethoden zur Prüfung der Zahndicken
Abbildung 23. Zahnweite
Zahnweite


Abbildung 24. Diametrales Maß
Diametrales Maß


Abbildung 25. Zahndickensehne
Zahndickensehne




Die zulässigen Minimal- und Maximalwerte für die einzelnen Messungen werden von der FVA-Workbench anhand der vom Benutzer vorgegeben Abmaße automatisch berechnet und ausgegeben. Dabei ist es möglich, für die Messmittel benutzerdefinierte Werte abweichend zu DIN 3960 vorzugeben. Für die Messung der Zahnweite kann die Messzähnezahl und für der Messung des Diametralen Maßes der Durchmesser des Messstücks vom Benutzer angepasst werden.

Obwohl bei der Zahndickenmessung der Messwert direkt bestimmt wird, ist dieses Verfahren oft ungenau, da in vielen Fällen der Kopfkreisdurchmesser, welcher die Höhe der Messposition auf dem Profil bestimmt, relativ grob toleriert ist.